五星级酒店空气能热水系统设计
一、工程概况
1.1、酒店位于重庆市**区**路**号；
1.2、酒店定位为五星级；
1.3、酒店共有26层，热水系统满足酒店客房、桑拿淋浴、餐厅、员工等使用。有客房床位599张，餐厅约280人/天用餐，员工340人，桑拿约300人/天。
1.4、酒店客房需要24小时供应热水，供水温度不低于55℃；
1.5、热水系统的冷水供应直接取自市政给水；
1.6、热水方案须考虑产热水设备、贮热水设备、管道动力系统、系统各设备之间的管道连接、自控电气系统。
二、热水系统设计思路
2.1、由于酒店楼层较多落差大，故将热水系统进行分区，考虑分为高区、低区两部分，分别配置1套热水系统。
2.2、产热水设备拟选择“美的”品牌节能环保的空气能热水机。考虑酒店对热水供应要求较高，拟选用高温直热循环式热水机组。“美的”该产品为直热+循环双系统机组。直热产水模式：产热水时，自来水直接进入主机，被加热至设定温度（如60℃）后进入保温水箱储存；当末端使用热水，水箱水位下降时，机组再自动开启向水箱中补充高温热水，该模式直接将冷水加热成热水：耗电量更低、机组运行压力无波动（寿命长）、水温无波动等；循环保温模式：当水箱水温下降后（如48℃），机组自动开启，将水箱中的水循环到主机，加热至设定温度（如55℃），该系统用于对水箱的二次保温。即直热产水，循环保温。
2.3、为保障运行过程中的可靠性、安全性，热水系统采用开式设计。保温水箱为开式水箱。
2.4、为满足热水供应舒适性、稳定性的要求，热水系统向房间供热水时采用变频供水方式。
2.5、采用多台机组并联设计方式，有如下优点：
2.5.1、运营风险小：系统中所有机组同时出现故障的几率极小，若其中一台或两台出现故障，其他机组照常运行，降低故障机组对系统的影响程度，降低运营风险；
2.5.2、维护成本低：如果采用一台或两台大型机组，当出现故障时，配件的成本相对多台小机组明显会高。如更换1个10HP压缩机，其成本是更换1个5HP压缩机的2倍左右。
2.6、热水机相关管道采用并联设计方式，冷水进水、热水出水、循环水管共用一套连接，机组之间运行互不影响，可以减少工程的复杂性，便于维修保养。
2.7、可根据实际使用情况对系统运行参数进行设定或调整，将所有热水机进行分组设计，如将12台热水机分成3组，每组4台。当冬季用水量比较大的季节，可让3组全部启动满负荷运行；当夏季用水量减少时，可通过设定使其中一组或两组运行，减少系统产水量，做到按需供水。产水温度也可根据季节的不同进行灵活调整。
2.8、拟采用温度控制方式将进行末端管网回水。如当热水管道中水温低于42℃时，回水运行自动开启，开始管网回水；当热水管道中水温高于45℃时，回水运行停止，管网回水结束。这样既可以满足热水供应舒适性的需求，又可节省运行费用，减少水泵运行时间。
三、气候条件：
重庆位于中国西南部、长江上游地区，地跨东经105°11'~110°11'、北纬28°10'~32°13'之间的青藏高原与长江中下游平原的过渡地带。[29] 东邻湖北、湖南，南靠贵州，西接四川，北连陕西；[30] 辖区东西长470千米，南北宽450千米，幅员面积8.24万平方千米，为北京、天津、上海三直辖市总面积的2.39倍。
重庆属亚热带季风性湿润气候，年平均气温16~18℃，长江河谷的巴南、綦江、云阳等地达18.5℃以上，东南部的黔江、酉阳等地14~16℃，东北部海拔较高的城口仅13.7℃，最热月份平均气温26~29℃，最冷月平均气温4~8℃，采用候温法可以明显地划分四季。年平均降水量较丰富，大部分地区在1000~1350毫米，降水多集中在5~9月，占全年总降水量的70%左右，春夏之交夜雨尤甚，素有“巴山夜雨”之说。
重庆年平均相对湿度多在70%~80%，在中国属高湿区。年日照时数1000~1400小时，日照百分率仅为25%~35%，为中国年日照最少的地区之一，冬、春季日照更少，仅占全年的35%左右。主要气候特点可以概括为：冬暖春早，夏热秋凉，四季分明，无霜期长；空气湿润，降水丰沛；太阳辐射弱，日照时间短；多云雾，少霜雪；光温水同季，立体气候显着，气候资源丰富，气象灾难频繁。
根据以上气候特点及设计要求确定本方案按以下设计参数设计：
①、年平均温度：16℃-18℃；取17℃。
②、最热月平均温度：26—29℃；取峰值36℃。
③、最冷月平均温度：4—8℃；取峰值4℃。
④、自来水年平均水温：15℃；
⑤、自来水最高水温：23℃；
⑥、自来水最低水温：7℃；
⑦、热水温度：60℃。
四、确定热水用水定额
根据国家标准《建筑给排水设计规范》GB50015-2003中用水定额参考数据表，宾馆客房最高日用水定额为120～160L/床位·日，员工为40～50L/人·日，营业餐厅为15～20L/人，桑拿淋浴为70～100L/人，水温60℃；本项目选择：
Ø 客房用水定额按200L/床位·日；
Ø 员工用水定额按60L/人·日；
Ø 营业餐厅用水定额按15L/人；
Ø 桑拿淋浴用水定额按120L/人；
五、确定总用水量
| 用水区域 | 用水点 | 用水定额(60℃) | 全天用水量(L) | 合计(吨/日) |
| 高区用水区域 | 客房364张床位 | 200L/床位·日 | 72800 | 130 |
| 一、二楼餐厅，约280人/天 | 15L/人 | 4200 | ||
| 员工290人 | 60L/人·日 | 17400 | ||
| 桑拿淋浴，约300人/天 | 120L/人 | 36000 | ||
| 低区用水区域 | 客房235张床位 | 200L/床位·日 | 47000 | 50 |
| 员工50人 | 60L/人·日 | 3000 |
六、热泵设备计算选型
6.1、确定需热量
根据前面“3-5”中确定的参数，环境温度按最不利天气条件下5℃计算；自来水温度按冬季自来水温度9℃，热水出水温度按60℃计算。则热水系统每天需要的需热量为：
高区热水系统：Q1=CM△T= 1Kcal/kg.℃×130T×1000Kg/T×(60-9)℃=6630000Kcal；
低区热水系统：Q2=CM△T= 1Kcal/kg.℃×50T×1000Kg/T×(60-9)℃=2550000Kcal。
6.2、确定工作时间
根据《建筑给排水设计规范》GB50015-2003，热泵机组在冬季最不利天气条件下，其运行时间一般在18-22小时，本方案按h=18小时计算。
6.3、热泵能力计算：在最不利天气条件下（5℃），主机能力应不小于：
高区系统热泵能力值：W1=Q1÷h=6630000Kcal÷860 Kcal/kW÷18h=428.3kW/h；
低区系统热泵能力值：W2=Q1÷h=2550000Kcal÷860 Kcal/kW÷18h=164.7kW/h。
6.4、确定热泵型号
6.4.1、根据我司热泵设备测试数据，在环境温度5℃下，机组热量输出为标准工况的81.2%（标准工况为按国家标准要求条件下测得）。
6.4.2、所需热泵制热量折合成标况下的能力值为：
高区系统热泵机组标况能力值：W1=428.3kW/h÷81.2%=527.5kW/h；
低区系统热泵机组标况能力值：W1=164.7kW/小h÷81.2%=202.8kW/h。
6.4.3、综上所述，空气能热泵机组的制热量能力选取值：
高区系统不应小于527.5kW/h；
低区系统不应小于202.8kW/h；
6.4.4、根据上述计算数据，选择美的高温直热循环系列热泵机组，型号为：RSJ-770/S-820-C和RSJ-380/S-820-C。汇总如下：
| 系统 | 所需制热量 | 型号确定 | 台数选择 | 额定制热量 | 实际合计 | 额定功耗 | 合计 |
| 高区系统 | 527.5kW/h | RSJ-770/S-820-C | 7台 | 75.0kW/h | 525.0kW/h | 17.9kW/h | 125.3kW/h |
| 低区系统 | 202.8kW/h | RSJ-380/S-820-C | 5台 | 38.5kW/h | 192.5kW/h | 9.1kW/h | 45.5kW/h |
| 高温直热循环系列 | ||||
| 型号 | RSJ-770/S-820-C | RSJ-380/S-820-C | RSJ-300/S-820-C | RSJ-100-540V-C |
| 外观 |
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| 外观尺寸mm | 2506×960×1815 | 997×894×1771 | 997×894×1771 | 780×1060×740 |
| 电源规格 | 380V，3N～50HZ | 220V，～50HZ | ||
| 型号 | RSJ-770/S-820-C | RSJ-380/S-820-C | RSJ-300/S-820-C | ||
| 制热量 | kW | 75 | 38.5 | 26 | |
| 额定功率 | kW | 17.9 | 9.1 | 6.1 | |
| 额定电流 | A | 28.0 | 15.0 | 11.0 | |
| 热水产量 | m3/h | 1.66 | 0.83 | 0.55 | |
| 最大输入功率 | kW | 24.0 | 12.0 | 7.3 | |
| 最大输入电流 | A | 41.0 | 19.0 | 15 | |
| 电源规格 | 380V 3N～ 50Hz | ||||
| 运行控制 | 可手动、自动开关机，有多重保护和故障报警功能 | ||||
| 制冷剂种类 | R22 | ||||
| 制冷剂填充量 | g | 5700×2 | 5700 | 3500 | |
| 出水温度 | ℃ | （默认）56℃，40℃～60℃范围内可调 | |||
| 水侧换热器形式 |
套管式换热器 （水压降150KPa） |
套管式换热器 （水压降100KPa） |
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| 进水管管径 | mm | 50（法兰） | 25（外螺纹） | ||
| 出水管管径 | mm | 50（法兰） | 32（外螺纹） | ||
| 循环水管管径 | mm | 50（法兰） | 32（外螺纹） | ||
| 水系统最高承压 | MPa | 1.0 | 1.0 | ||
| 空气侧换热器形式 | 内螺纹铜管亲水铝箔式 | ||||
| 风机功率*数量 | W | 670×2 | 670×1 | ||
| 室外风机出风方向 | 顶出风 | ||||
| 机组宽度 | mm | 2506 | 997 | ||
| 机组高度 | mm | 1815 | 1771 | ||
| 机组深度 | mm | 960 | 894 | ||
| 机组重量 | kg | 680 | 290 | 250 | |
| 运行噪音 | dB(A) | 62 | 62 | ||
|
注：(1) 本机组执行标准GB/T 21362-2008； (2) 以上数据的测试条件:室外环境温度20℃/15℃，进水温度15℃，出水温度55℃。 |
|||||
6.4.7、机组能效比（COP值）
在华南地区,空气能热水机组能效比（国家标准下测得：室外干球温度为20℃，湿球温度为15℃)。
注：RSJ-770/S-820的COP曲线同上。
6.4.8、室外环境温度、进水温度与机组能力的关系曲线
6.4.9、室外环境温度、进水温度与机组出水量的关系曲线
七、热泵工作时间校核
7.1、年平均每日运行时间
①高区系统计算结果：
| 计算条件 | 年平均气温20℃，冷水进水温度15℃，热水出水温度60℃ |
| 日总耗热量 | Q1=CM△T= 1Kcal/kg.℃×130T×1000Kg/T×(60-15)℃=5850000Kcal |
| 所选热泵制热量 | 7台RSJ-770/S-820-C，总制热量为：525.0kW/h |
| 每日工作时间 |
H=日总耗热量/所选热泵总制热量 =5850000Kcal÷860 Kcal/kW÷525.0kW/h=13.0h |
| 计算条件 | 年平均气温20℃，冷水进水温度15℃，热水出水温度60℃ |
| 日总耗热量 | Q2=CM△T= 1Kcal/kg.℃×50T×1000Kg/T×(60-15)℃=2250000Kcal |
| 所选热泵制热量 | 5台RSJ-380/S-820-C，总制热量为：192.5kW/h |
| 每日工作时间 |
H=日总耗热量/所选热泵总制热量 =2250000Kcal÷860 Kcal/kW÷192.5kW/h=13.6h |
①高区系统计算结果：
| 计算条件 | 冬季平均气温12℃，冷水进水温度9℃，热水出水温度60℃ |
| 日总耗热量 | Q1=CM△T= 1Kcal/kg.℃×130T×1000Kg/T×(60-9)℃=6630000Kcal |
| 所选热泵制热量 | 7台RSJ-770/S-820-C，总制热量为：525.0kW/h |
| 12℃时制热量 | 525.0kW/h×90%=472.5kW/h |
| 每日工作时间 |
H=日总耗热量/所选热泵总制热量 =6630000Kcal÷860 Kcal/kW÷472.5kW/h=16.3h |
| 计算条件 | 冬季平均气温12℃，冷水进水温度9℃，热水出水温度60℃ |
| 日总耗热量 | Q1=CM△T= 1Kcal/kg.℃×50T×1000Kg/T×(60-9)℃=2550000Kcal |
| 所选热泵制热量 | 5台RSJ-380/S-820-C，总制热量为：192.5kW/h |
| 12℃时制热量 | 192.5kW/h×90%=173.25kW/h |
| 每日工作时间 |
H=日总耗热量/所选热泵总制热量 =2550000Kcal÷860 Kcal/kW÷173.25kW/h=17.1h |
①高区系统计算结果：
| 计算条件 | 冬季最低气温5℃，冷水进水温度9℃，热水出水温度60℃ |
| 日总耗热量 | Q1=CM△T= 1Kcal/kg.℃×130T×1000Kg/T×(60-9)℃=6630000Kcal |
| 所选热泵制热量 | 7台RSJ-770/S-820-C，总制热量为：525.0kW/h |
| 5℃时制热量 | 525.0kW/h×81.2%=426.3kW/h |
| 每日工作时间 |
H=日总耗热量/所选热泵总制热量 =6630000Kcal÷860 Kcal/kW÷426.3kW/h=18.1h |
| 计算条件 | 冬季平均气温5℃，冷水进水温度9℃，热水出水温度60℃ |
| 日总耗热量 | Q1=CM△T= 1Kcal/kg.℃×50T×1000Kg/T×(60-9)℃=2550000Kcal |
| 所选热泵制热量 | 5台RSJ-380/S-820-C，总制热量为：192.5kW/h |
| 5℃时制热量 | 192.5kW/h×81.2%=156.3kW/h |
| 每日工作时间 |
H=日总耗热量/所选热泵总制热量 =2550000Kcal÷860 Kcal/kW÷156.3kW/h=19.0h |
注：如有需要，夏季平均每日运行时间、夏季日最短运行时间，按以上计算方式，可根据计算条件分别计算。
| 热水系统 | 年平均运行时间 | 最冷月平均运行时间 | 最冷日运行时间 |
| 高区系统 | 13.0小时/日 | 16.3小时/日 | 18.1小时/日 |
| 低区系统 | 13.6小时/日 | 17.1小时/日 | 19.0小时/日 |
八、热泵耗电量计算
计算条件：考虑到夏季热水用水量相对减少，耗电量计算时间按一年平均300天满负荷运行计算。
8.1、高区系统：
| 热泵功率 | P=17.9kW/h/台×7台=125.3kW/h |
| 电锅炉功率 | P1=75kW/h/台×7台=525kW/h |
| 平均运行时间 | H=13.0h/日 |
| 热泵平均运行耗电量 | W=P×H=125.3kW/h×13.0h/日=1628.9kW/日 |
| 热泵平均月耗电量 | W=1628.9kW/日×30日/=48867kW/月 |
| 热泵平均年耗电量 | W=1628.9kW/日×300日/年=488670kW/年 |
| 锅炉平均年耗电量 | W1=525kW/h×13.0h/日×300日/年=2047500kW/年 |
| 热泵/锅炉耗电量比值 | C=W/W1=488670kW/年÷2047500kW/年=1/4.2 |
| 热泵年节省耗电量 | W2=W1-W=2047500kW/年-488670kW/年=1558830kW/年 |
| 热泵功率 | P=9.1kW/h/台×5台=45.5kW/h |
| 电锅炉功率 | P1=38.5kW/h/台×5台=192.5kW/h |
| 平均运行时间 | H=13.6h/日 |
| 热泵平均运行耗电量 | W=P×H=45.5kW/h×13.6h/日=618.8kW/日 |
| 热泵平均月耗电量 | W=618.8kW/日×30日/=18564kW/月 |
| 热泵平均年耗电量 | W=618.8kW/日×300日/年=185640kW/年 |
| 锅炉平均年耗电量 | W1=192.5kW/h×13.6h/日×300日/年=785400kW/年 |
| 热泵/锅炉耗电量比值 | C=W/W1=185640kW/年÷785400kW/年=1/4.23 |
| 热泵年节省耗电量 | W2=W1-W=785400kW/年-185640kW/年=599760kW/年 |
九、保温水箱选型
9.1、保温水箱材质
水箱材质均采用SUS304不锈钢，设内外两层不锈钢。采用聚胺脂整体发泡保温，保温层厚度50mm。
9.2、水箱选型计算公式
酒店使用热水的特点：基本上24小时使用热水，晚上某一时段集中用水（一般酒店高峰用水时间为3～4小时，其他场所根据实际工程用水情况确定）。根据美的直热循环式热水机组的特点，机组产生的高温热水储存在保温水箱，在末端用水过程中，水箱水位下降后，机组又自动开启，向水箱中补充高温热水。则保温水箱容量可按如下公式计算：
V=（总用水量-高峰用水时机组最少补水量）×容积系数
=（总用水量-高峰用水时间×单台机组最低气温时产水量×机组台数）×容积系数
注：
A、机组最低气温时（如：环境温度5℃，进水温度9℃）的产水量根据热泵产品资料上数据计算。
B、考虑到使用时间人数上的冗余情况，根据项目情况需乘以一定的容积系数，范围：0.6~1.0。 本项目中高区系统取为0.88，低区系统取为0.95。
9.3、高区系统水箱容量计算
V1=（130m3-4h×1200L/h/台×7台）×0.88=84.8m3，取整为84m3。
考虑到屋面结构的承重能力，可设计为2个42m3 的保温水箱。水箱尺寸根据制作方便性、安装位置尺寸等情况确定。
9.4、低区系统水箱容量计算
V2=（50m3-4h×600L/h/台×5台）×0.95=36.1m3，取整为36m3。
十、主机水箱选型汇总
| 用水区域 | 用水点 | 设计用水量(60℃热水) | 全天合计用水量(L) | 热泵机组(台) | 保温水箱选择(吨) | 保温水箱选择(吨) |
| 高区用水区域 | 客房364张床位 | 200L/床 | 72800 | 7台RSJ-770/S-820-C | 84 | 2个42吨方型保温水箱，水箱规格为：2台容量为42M3共84M3；水箱内胆采用SUS304不锈钢板材制作，底板厚度≥2mm，侧板一厚度≥2mm，侧板二厚度≥1.5mm，侧板三厚度≥1.2mm，面板厚度≥1.2mm；水箱保温层为50mm厚的聚胺脂材料发泡保温；外胆采用SUS304不锈钢板制作，厚度≥0.8mm；水箱管道接口为不锈钢法兰或丝口。 |
| 一、二楼餐厅，约280人/天 | 15L/人 | 4200 | ||||
| 员工290人 | 60 L/人 | 17400 | ||||
| 泳池、桑合淋浴，约300人/天 | 120L/人 | 36000 | ||||
| 低区用水区域 | 客房235张床位 | 200L/床 | 47000 | 5台RSJ-380/S-820-C | 36 | 2个18吨承压卧式保温水箱，水箱规格为：2台容积量为18M3共36M3；运行压力0.2~0.4Mpa,试验压力0.6Mpa；水箱内胆采用SUS304不锈钢板材制作，厚度≥2mm；储水罐保温层为50mm厚的聚胺脂材料发泡保温；外胆采用镀锌彩钢板制作，厚度≥0.7mm；水箱管道接口为不锈钢法兰或丝口 |
| 员工50人 | 60 L/人 | 3000 |
十一、系统辅件选型
11.1、系统管径选择
①冷水进水管：将冷水或自来水送至热泵系统的管道，冷水管或连接至热泵主机（直热式），或连接至保温水箱（循环式），在本方案中，冷水管直接连接至热泵主机冷水进水口。管径大小选择参考《美的空气能热泵热水机技术手册》。
②热水出水管：热泵出水口与保温水箱之间的连接管，通过水管将机组产生的热水送至保温水箱内。管径大小选择参考《美的空气能热泵热水机技术手册》。
③热水循环管：热泵循环水口与保温水箱之间的连接管，机组运行循环模式时，保温水箱内的热水通过此管进入热泵机组加热。管径大小选择参考《美的空气能热泵热水机技术手册》。
A、RSJ-770/S-820-C机型进/出/循环水管的选择：
| 并联机组数量 | 进水管径 | 出水管径 | 循环水管径 |
| 1 | DN50 | DN50 | DN50 |
| 2 | DN50 | DN80 | DN80 |
| 3～4 | DN50 | DN100 | DN100 |
| 5～6 | DN65 | DN125 | DN125 |
| 7 | DN80 | DN125 | DN125 |
| 8 | DN80 | DN150 | DN150 |
B、RSJ-380/S-820-C机型进/出/循环水管的选择：
| 并联机组数量 | 进水管径 | 出水管径 | 循环水管径 |
| 1 | DN25 | DN32 | DN32 |
| 2 | DN32 | DN50 | DN50 |
| 3 | DN32 | DN65 | DN65 |
| 4～5 | DN40 | DN80 | DN80 |
| 6～8 | DN50 | DN100 | DN100 |
| 9～12 | DN65 | DN125 | DN125 |
| 13～14 | DN80 | DN125 | DN125 |
| 15～16 | DN80 | DN150 | DN150 |
④热水供水管：保温水箱热水出水口与末端管道之间的连接管，通过该管将保温水箱内的热水送至各个客房。理论计算根据最大时热水供水量，结合水管规格对应的水流量进行设计。供水管管径一般均由设计院或室内装修给排水部分确定。本工程高区系统热水供水总管径为DN150；低区系统为DN100。
⑤热水回水管：理论计算根据回水水流量、回水周期确定。回水管管径一般均由设计院或室内装修给排水部分确定。本工程高区系统回水管径为DN50，低区系统回水管径为DN32。
11.2、冷水增压泵选型
方案一：单个热水系统中冷水增压泵配置1套，即高区系统配2台（一用一备），低区系统配2台（一用一备）。
方案二：每台热泵机组配1台冷水增压泵。
考虑系统运行的节能性，本工程选择第一种方案。
扬程：H=γ×（20m+Z+0.05L-H1）
=1.2×（20m+2m+0.05×40m-5m）
=22.8m
公式中的：γ代表预留系数，取为1.2；
Z代表热泵与水箱热水进水管的高度差，本工程取为2米；
L代表冷水进水管管长，本工程为40米；
H1代表自来水进水压力，本工程为0.5公斤，折合成扬程为5m。
流量：根据《美的空气能热泵热水机技术手册》数据确定。RSJ-770/S-820-C水流量为4m3/h/台；RSJ-380/S-820-C水流量为2m3/h/台。
故高区系统冷水增压泵的流量为4m3/h/台×7台=28m3/h；
低区系统冷水增压泵的流量为2m3/h/台×5台=10m3/h。
根据上述计算出的水泵扬程和流量值，结合水泵厂家的型号表，确定冷水增压泵型号。
11.3、热水循环泵选型（主要考虑循环水流量）
本工程高区系统设计为每台机组配1台热水循环泵，低区系统配1套循环泵，共2台（一用一备）。
根据《美的空气能热泵热水机技术手册》数据确定。RSJ-770/S-820-C可取循环水流量约13m3/h/台，RSJ-380/S-820-C循环水流量约为6.6m3/h/台。故：
高区系统热水循环泵流量：Q=13m3/h，共配7台，每台热泵机组配1台；
低区系统热水循环泵流量：Q=6.6m3/h×5台=33m3/h，共2台。
扬程大小主要考虑系统的管道局部阻力损失和沿程阻力损失，计算方法类同冷水增压泵的计算方法，本工程高区取为10米(每台机组1台)，低区取为18米(5台机组共用1台)。
11.4、热水增压泵选型
高区系统：热水增压泵主要满足离热水系统天面最近的5层客房的供水压力，其余下面各层由热水自重带来的压力已可满足。扬程计算方法类同冷水增压泵的扬程计算，约为20m。流量为高峰用水时系统水流量的1.3倍，结合《建筑给排水设计规范》GB50015-2003中的高峰水流量计算公式，得到水泵流量约为30m3/h。
低区系统：类同高区系统。扬程为20m，流量为12m3/h。
11.5、系统辅件汇总（以高区为例）
| 序号 | 设备名称 | 品牌 | 型号 | 性能参数 | 说明 |
| 冷水增压泵 | 格兰富 | Q≥28m3/h,H≥21.8m | 知名进口品牌 | ||
| 3 | 热水增压泵 | 格兰富 | Q≥30m3/h,H≥20m | 知名进口品牌 | |
| 4 | 热水循环泵 | 格兰富 | Q≥13m3/h,H≥10m | 知名进口品牌 | |
| 5 | 冷、热水管道 | 共同管业 | DN25-DN150 | 304不锈钢，厚度0.8mm-2.2mm | 知名品牌 |
| 6 | 系统管道配件 | 埃美柯、冠龙、奥新 | DN25-DN150 | 铜质、不锈钢等 | 国产优质产品 |
| 7 | 触摸屏操作系统 | ABB | 液晶面板 | 核心部件采用ABB等国际知名品牌 | 优质 |
| 8 | 变频控制系统 | ABB | / | 核心部件采用ABB等国际知名品牌 | 优质 |
十二、热水机关键零部件名称及型号
以RSJ-380/S-820-C为例：| 1 | 压缩机 | ZR61KC-TFD-420 | 2 | 艾默生 |
| 2 | 汽液分离器(RoHS) | QYFLQ-01AV | 1 | 东莞庆新安 |
| 3 | 四通阀(RoHS) | STF-01V | 1 | 佛山华鹭、浙江三花、常州兰柯、浙江盾安禾田 |
| 4 | 异步电机(RoHS) | YDK400-8-YA | 1 | 广东威灵/美的/常州永安 |
| 5 | 压缩机电加热带 | DJRD-580A-1200-33W | 2 | 江阴市华一电子/都邦 |
| 6 | 排气温控器 | PQWKQ-130 | 2 | 江苏常胜 |
| 7 | 套管换热器(RoHS) | TGHRQ-380GT-U2 | 1 | 英特/沈氏 |
| 8 | 冷凝器A部件 | RSJ-380/S-820-C.ZL.16 | 1 | 美的 |
| 9 | 冷凝器B部件 | RSJ-380/S-820-C.ZL.17 | 1 | 美的 |
| 10 | 轴流风叶(RoHS) | MDV-250(260)W/dPS-820.0-4 | 1 | 顺威 |
| 11 | 温水阀(RoHS) | WSF-14-Φ19-XMR05V-L1000 | 1 | 佛山华鹭 |
| 12 | 压力控制器 | YK-0.05/0.15-R | 1 | 上海俊乐 |
| 13 | 压力控制器 | YK-3.3/2.4MPa-L1200 | 1 | 上海俊乐 |
| 14 | 压力控制器 | YK-0.05/0.15-2000 | 1 | 上海俊乐 |
| 15 | 单通电磁阀(RoHS) | FDF6A-JL | 1 | 浙江盾安 |
| 16 | 接触器(RoHS) | A26D-30-01(G) | 2 | 美天朗 |
| 17 | 变压器(RoHS) | TT2-B35+D90-1F | 1 | 顺德崭亮，大忠 |